Tingkatkan Efisiensi Energi – Hemat Energi Dengan Gerakan Udara Dalam Ruangan

1. Perkenalan

Pergerakan udara dapat memainkan peran penting dalam kenyamanan termal manusia dan binatang. Angin sepoi-sepoi pada hari musim panas yang lembab dapat membuat perbedaan yang signifikan untuk kenyamanan termal seseorang. Strategi terbaru untuk meningkatkan efisiensi energi di gedung berusaha memperhitungkan efek pendinginan dari pergerakan udara dari ventilasi alami. Ketika penutup bangunan ditutup untuk AC, gerakan udara lokal dijaga di bawah 40 kaki / menit. Ini mengabaikan opsi peningkatan gerakan udara untuk mengurangi energi pendinginan di ruang ber-AC. Makalah ini mengeksplorasi peluang untuk menghemat energi dengan memanfaatkan efek gerakan udara dalam ruangan.

2. Pendinginan penghematan energi di ruang ber-AC dari kecepatan udara yang ditinggikan

Edisi saat ini dari ANSI / ASHRAE Standar 55-2004 Kondisi Lingkungan Termal untuk Penghunian Manusia (ASHRAE, 2004), menyediakan untuk peningkatan terbatas dari pengaturan suhu termostat musim panas dengan peningkatan kecepatan udara lokal. Gambar 1 berasal dari Gambar 5.2.3 dalam Standar 55-2004.

Kurva kehilangan panas yang sama dari kulit untuk kombinasi suhu operasi dan pergerakan udara dirujuk ke batas atas zona nyaman (PMV = +0,5). Batas 160 fpm dan 5,4 º F ditetapkan untuk aktivitas menetap, 1,0-1,3 bertemu. Perbedaan individu yang besar dalam kecepatan udara yang disukai

mensyaratkan bahwa penghuni memiliki kontrol pribadi terhadap kecepatan udara dengan kelipatan 30 ft / min.

Standar menyatakan bahwa itu dapat diterima untuk interpolasi antara kurva ini. Kecepatan udara lebih efektif dalam mengimbangi peningkatan suhu ketika suhu pancaran rata-rata lebih besar dari suhu udara bola kering rata-rata.

Perlu dicatat bahwa ada dua kesalahan dalam Gambar 5.2.3 Standar. "18 ° C" harus membaca "18 ° F" dan ada kesalahan skala antara skala fpm dan m / s.

Lima kurva terpisah disediakan untuk mengakomodasi perbedaan suhu -18 ° F, -9 ° F, 0,0 ° F, + 9 ° F, dan + 18 ° F antara suhu rata-rata radiasi, tr, dan suhu udara bola kering rata-rata, ta. Penulis memasukan persamaan ke bagian kurva terbatas pada aktivitas sedentary 160 fpm dan 5.4 ° F untuk 1.0 bertemu dengan 1.3 met dan 0,5 hingga 0.7 clo.

Penulis juga memasang persamaan pada bagian kurva untuk kegiatan di luar batas-batas menetap. Batas efek pendinginan untuk persamaan ini dipasang ke kurva pada Gambar 5.2.3 dalam Standar 55-2004 adalah 300 fpm dan 8 ° F.

2.1 Kurva untuk tr – ta = 0,0 K

Untuk tr – ta = 0,0 ° F, kecepatan udara 160 fpm memungkinkan peningkatan titik set termostat dari batas 4,4 ° F untuk aktivitas cahaya yang tidak aktif (1 hingga 1,3 met) dan 0,5 hingga 0,7 clo.

V = 40 + 6.8 & # 148; t 1.85 (1)

Dimana V adalah kecepatan udara relatif rata-rata dalam fpm dan & # 148; t adalah efek pendinginan dalam ° F.

Di sebagian besar ruang AC, dinding, langit-langit dan permukaan lantai yang terkontrol secara termostatik dekat dengan suhu udara. Yaitu tr – ta = 0 ° F. Kondisi ketika tr – ta tidak nol termasuk ruang dengan jendela terisolasi buruk, dinding atau langit-langit di mana permukaan luar terkena radiasi matahari langsung atau kondisi musim dingin.

2.2 Kurva untuk tr – ta = + 9 ° F

Untuk tr – ta = + 9 ° F kecepatan udara 160 fpm memungkinkan peningkatan titik set termostat batas 5,4 ° F untuk aktivitas cahaya menetap (1 hingga 1,3 met) dan 0,5 hingga 0,7 clo.

V = 40 + 1,26 & # 148; t 2,85 (2)

Dimana V adalah kecepatan udara relatif rata-rata dalam fpm dan & # 148; t adalah efek pendinginan dalam ° F.

2.3 Kurva untuk tr – ta = + 18 ° F

Untuk tr – ta = + 18 ° F kecepatan udara 126 fpm memungkinkan peningkatan titik set termostat dari batas 5,4 ° F untuk aktivitas cahaya sedentary (1 hingga 1,3 met) dan 0,5 hingga 0,7 clo.

V = 40 + 1,28 & # 148; t 2,7 (3)

3. Melampaui batas Aktifitas Aktif

Standar tidak jelas pada batasan untuk bagian kurva hingga 89 ° Fand 300 fpm, di luar batas yang ditetapkan untuk aktivitas menetap. Studi telah mengukur efek pendinginan gerakan udara hingga 600 fpm dalam kondisi iklim hangat (Khedari et al, 2000, Tanabe dan Kimura, 1994, dan Scheatzie et al, 1989). Gerakan udara lebih tinggi dari 160 fpm digunakan di gymnasia ber-AC dan pusat perbelanjaan untuk meningkatkan pendinginan penghuni. Penulis telah memasang persamaan pada bagian kurva untuk aktivitas di luar batas-batas yang tidak aktif

Untuk tr – ta = 0,0 ° F kecepatan udara 300 fpm menunjukkan peningkatan titik set termostat dapat menjadi 6,6 ° F pada tingkat aktivitas lebih tinggi dari 1,3 bertemu.

V = 40 + 2,52 & # 148; t 2,5 (4)

Batas untuk Persamaan 4 adalah 160 fpm hingga 300 fpm dan 4.4 F hingga 6.6 F

Untuk tr – ta = + 9ºF kecepatan udara 276 fpm memungkinkan peningkatan titik set termostat 8ºF pada tingkat aktivitas lebih tinggi dari 1,3 met.

V = 40 + 5,7 & # 148; t 1,8 (5)

Batas untuk Persamaan 5 adalah 160 fpm hingga 280 fpm dan 5.4ºF hingga 8ºF.

Untuk tr – ta = + 18ºF kecepatan udara 211 fpm menunjukkan peningkatan titik set termostat dapat 8ºF pada tingkat aktivitas lebih tinggi dari 1,3 met.

V = 40 + 6,3 & # 148; t 1,59 (6)

Batas untuk Persamaan 6 adalah 132 fpm hingga 209 fpm dan 5,48ºF hingga 8ºF.

4. Memperkirakan Penghematan Energi Pendingin

Perusahaan utilitas listrik AS Exeloncorp (2005), menunjukkan bahwa biaya pendinginan pendingin udara domestik dapat dikurangi 3% hingga 4% untuk setiap ºF bahwa setelan termostat dinaikkan di musim panas.

Penghuni dapat mengimbangi peningkatan pengaturan termostat sebesar 4.7ºF dengan menyediakan 160 fpm aliran udara murah dari kipas sirkulator dan menikmati kenyamanan normal sambil menghemat biaya pengoperasian AC. Atas dasar rekomendasi Exeloncorp (2005), peningkatan pengaturan termostat pada 4.7ºF akan memberikan penghematan energi pendinginan dari 14% hingga 19%. Di gymnasia di mana gerakan udara yang lebih tinggi dapat diterima penghematan dari peningkatan termostat 8ºF bisa dari 24% hingga 32%. Analisis rinci pengurangan beban pendinginan perumahan karena aliran udara dilakukan untuk enam kota AS di berbagai zona iklim (Byrne dan Huang, 1986)

5. Perbandingan kipas dan pendingin udara ruangan

Perbandingan rinci energi yang diperlukan untuk menjaga kenyamanan termal yang sama di kamar tidur 141,5 ft2 di Townsville, Hope (2003), dilakukan menggunakan kipas langit-langit berdiameter 55 inci dan jendela VF100C Carrier / pendingin ruangan dinding, berukuran untuk ruang oleh insinyur di distributor lokal. Tingkat konsumsi daya yang diukur dari kipas langit-langit berdiameter 55 inci yang beroperasi pada kecepatan tertinggi adalah 0,068 kW atau 0,48 W / ft2 luas lantai. Ini adalah 8,7% dari daya yang digunakan oleh AC ruangan untuk mencapai kenyamanan termal yang sama. Tingkat konsumsi daya pendingin ruangan jendela / dinding adalah 0,78 kW, atau 5,51 W / ft2 luas lantai. Ini adalah 11,5 kali kekuatan yang digunakan oleh kipas langit-langit.

6. Destratifikasi

Dalam ruang panas di musim dingin, udara dalam ruangan cenderung berstrata dengan udara terpanas, kurang padat, berakumulasi di bawah atap karena gaya gravitasi. Kondisi ini menciptakan dua masalah. Pertama, udara terpanas tidak berkontribusi pada kenyamanan termal penghuni di dekat lantai, dan kedua, menciptakan perbedaan suhu yang tinggi antara bagian bawah atap dan bagian luar atap yang meningkatkan kehilangan panas melalui atap.

Destratifikasi adalah proses pencampuran secara menyeluruh di dalam ruangan sehingga suhu udara di dekat lantai sama dengan suhu udara di bawah atap, atau tidak lebih dari 2ºF. Ini dilakukan menggunakan kipas circulator. Dalam gudang distribusi AS yang khas dengan langit-langit setinggi 30 kaki, penghematan energi pemanasan musiman dari destratifikasi efektif adalah sekitar 20% hingga 30%. Agar efektif sekitar setengah dari total volume udara di ruang perlu dipindahkan dari tingkat langit-langit ke tingkat lantai per jam.

Agar efektif dalam merusak kipas harus tidak lebih dari 1 diameter di bawah langit-langit dan jet dari kipas harus berdampak pada lantai untuk mencapai sirkulasi yang efektif. Jet dari kipas langit-langit memiliki lemparan efektif 5 hingga 6 diameter.

Di gedung-gedung besar dengan langit-langit tinggi seperti gereja, bangunan industri atau gudang distribusi, volume besar udara perlu disirkulasikan. Untuk menghindari keluhan draf dari penumpang, kecepatan udara lokal di ketinggian kepala harus dijaga kurang dari 40 kaki / menit.

Penggemar sirkulator jauh lebih hemat energi pada kecepatan rendah, sehingga berdiameter besar, bergerak lambat, penggemar sangat cocok untuk destratifikasi. Satu kipas langit-langit industri berdiameter 24 kaki beroperasi pada kecepatan tertinggi 42 rpm menggunakan 1,67 kW daya listrik tetapi hanya 0,06 kW yang beroperasi pada 14 rpm efisiensi puncaknya. Pada 42 rpm, kipas ini memberikan sekitar 337.700 cfm udara dan 76.670 cfm pada 14 rpm. Manfaat tambahan dari mengoperasikan kipas besar dengan kecepatan rendah dibandingkan dengan kipas yang lebih kecil pada kecepatan yang lebih tinggi adalah pengurangan kebisingan kipas. Penggemar besar yang bergerak lambat hampir diam.

7. Memperkirakan Penghematan Energi Destratifikasi

Metode yang disarankan untuk memperkirakan penghematan energi pemanasan dari destratifikasi adalah untuk menentukan kecepatan perpindahan panas musiman yang disingkat untuk amplop bangunan dan menentukan perbedaan kehilangan panas sebelum dan sesudah pembusukan (Pignet dan Saxena, 2002).

Tingkat perpindahan panas musiman yang disambung untuk amplop bangunan dalam Watt dapat dihitung menggunakan:

A x U = qbd / (ti-to) (7)

Di mana: A adalah luas permukaan amplop bangunan di ft2; U adalah koefisien perpindahan panas yang disamakan untuk amplop bangunan dalam Btu / ft2.h.ºF; qbd adalah tingkat kehilangan panas melalui amplop bangunan di Btu / jam sebelum penghancuran; dan ti -to adalah musim pemanasan rata-rata dalam ruangan untuk perbedaan suhu udara luar ruangan di ºF.

Total panas yang hilang dari gedung adalah jumlah panas yang dikeluarkan dari tungku ditambah panas yang dilepaskan di ruang angkasa dari sumber lain seperti penerangan, orang, mesin atau proses manufaktur. Panas yang dilepaskan dari tungku dapat ditentukan dari tagihan bahan bakar untuk musim, nilai kalor dari bahan bakar pemanas dan efisiensi sistem. Nilai kalori gas alam sekitar 1000 Btu / ft3. Waktu yang digunakan dalam perhitungan ini adalah musim pemanasan yang terkait dengan konsumsi bahan bakar yang diukur.

Paksa tungku udara dengan flues memiliki efisiensi sekitar 0,7. Pemanas radiasi tanpa flues memiliki efisiensi 0,8. Pemanas listrik memiliki efisiensi 1,0. Panas dari sumber lain diperkirakan dengan cara normal seperti yang ditetapkan dalam buku pegangan HVAC (ASHRAE, 2005).

Dengan kehilangan panas keseluruhan U x A untuk musim pemanasan sebelum destratifikasi ditentukan, pengurangan pemanasan setelah destratifikasi, qad dapat ditentukan dari:

qad = U x A x (tibd – tiad) (8)

Dimana: qad = Mengurangi beban panas setelah destratifikasi dalam Btu / jam; U = Lumped time-rata-rata tingkat kehilangan panas untuk amplop bangunan di Btu / hr.ft2.ºF; A = Luas permukaan amplop bangunan, ft2; tibd = Musim pemanasan suhu udara dalam ruangan rata-rata sebelum destratifikasi ,, ° F ;; Ini tergantung pada profil temperatur vertikal. Ini harus diukur di situs karena bentuk profil suhu dapat bervariasi secara substansial tergantung pada jenis pemanas, tinggi badan mereka di atas tingkat lantai, dan bagaimana ventilasi disediakan; tiad = Pemanasan musim suhu udara dalam ruangan rata-rata setelah destratifikasi, ° F. Ini diambil sebagai titik set thermostat sebagai suhu udara dalam ruangan di seluruh ruang dekat dengan seragam setelah destratifikasi.

Penurunan beban pemanasan karena destratifikasi dapat diubah menjadi kuantitas bahan bakar dengan mempertimbangkan efisiensi sistem pemanas dan nilai kalor bahan bakar. Penghematan biaya bahan bakar pemanas biasanya antara 20% dan 30% dihitung menggunakan biaya unit bahan bakar.

8. Kenyamanan termal di Ruang Tanpa AC

Standar ANSI / ASHRAE 55-2004 menawarkan metode untuk menentukan kisaran suhu operasi dalam ruangan yang dapat dikendalikan oleh penumpang, ruang yang terkondisi secara alami. Ruang terkontrol yang dikendalikan secara alamiah didefinisikan sebagai ruang di mana kondisi termal ruang diatur terutama oleh penghuni melalui jendela pembukaan dan penutup. Ini adalah ruang tanpa pendingin udara berpendingin, pendingin radiasi, atau pendinginan pengering. Kipas angin dapat digunakan ketika ventilasi alami tidak memberikan pergerakan udara yang cukup.

Dalam ruang seperti itu, penghuni memiliki harapan yang berbeda dari kenyamanan termal dan menerima rentang kondisi termal yang lebih luas baik pada musim dingin maupun musim panas daripada penghuni ruang ber-AC. Metode ini dimaksudkan untuk iklim di mana suhu udara bulanan rata-rata jatuh pada kisaran 50 ° F hingga 92 ° F. Metode ini umumnya digambarkan sebagai Model Adaptif (de Dear dan Schiller (2001).

Dengan menggunakan pendekatan adaptif, langkah pertama adalah menentukan suhu bulanan rata-rata untuk setiap bulan musim pendinginan untuk lokasi tersebut. Dalam bangunan berventilasi tanpa AC, suhu untuk kenyamanan operasi toc, didasarkan pada rata-rata bulanan suhu udara luar tout, dan dapat dihitung menggunakan persamaan berikut (ASHRAE, 2005).

toc = 66 + 0,255 (tout – 32) (9)

Rentang zona kenyamanan suhu operasi untuk memenuhi 80% orang yang diaklimatisasi dapat dibaca grafik dalam Standar atau dengan menambahkan dan mengurangi 6,3 ºF ke suhu kenyamanan operasi.

Dengan rata-rata suhu udara harian 83.6ºF di kota Houston selama Juli, toc = 66 + 0,255 (83,6 -32) = 79,2 ºF. Zona kenyamanan termal untuk memuaskan 80% orang pada bulan Juli adalah 72,9ºF hingga 85,5ºF.

Mengingat jangka panjang rata-rata suhu udara luar ruangan bulanan untuk Houston TX pada bulan Juli adalah 83.6ºF, ini menyajikan kebutuhan rata-rata untuk efek pendinginan dari gerakan udara pada bulan Januari 83.6ºF – 79.2ºF atau 4.4ºF untuk mengembalikan suhu operasi ke norma. Pertanyaannya sekarang adalah berapa banyak gerakan udara yang dibutuhkan untuk mencapai efek pendinginan dari 4.4ºF? Menggunakan data dari Khedari et al (2000), untuk iklim lembab yang hangat dengan kelembaban relatif 75% menunjukkan 87 fpm diperlukan untuk efek pendinginan 4.4 º F.

9. Efek pendinginan dari gerakan udara di ruang yang terkondisi secara alami

US Naval Medical Command (1988) dalam bab tentang mengurangi stres panas yang mempublikasikan data pada efek pendinginan relatif dari pergerakan udara. Gambar 7. Data ini tidak memberikan efek pendinginan kuantitatif tetapi berguna karena menunjukkan efek pendinginan maksimum terjadi dengan pergerakan udara sekitar 1.500 fpm.

Dalam ruang yang terkondisi secara alami, tidak ada kontrol kelembaban. Karena efek pendinginan gerakan udara di lingkungan hangat berhubungan dengan pendinginan evaporatif akibat berkeringat, telah ditunjukkan bahwa ketika kelembaban meningkat, efek pendinginan gerakan udara menurun. Efek pendinginan berkurang jauh lebih besar di lingkungan lembab hangat ketika gerakan udara yang diperlukan untuk kenyamanan termal melebihi 295 fpm, Gambar 6 (Khedari et al, 2000). Penting untuk menggunakan data efek pendinginan yang berasal dari kondisi iklim dan budaya setempat. Data ini akan lebih mencerminkan ekspektasi kenyamanan termal penduduk setempat dengan mempertimbangkan pakaian lokal dan tingkat aktivitas metabolik yang khas.

Berbagai pendekatan telah diambil oleh para peneliti untuk mengukur efek pendinginan dari gerakan udara. Efek pendinginan dari gerakan udara dapat efektif dalam lingkungan kering yang panas adalah pendinginan evaporative kulit tidak dibebani oleh kelembaban tinggi (Scheatzle et al, 1989).

Persamaan lain yang berasal dari beberapa penelitian (Szokolay, 1998) yang banyak digunakan untuk memperkirakan efek pendinginan pergerakan udara dari 40 ft / min hingga 400 ft / min adalah:

& # 148; t = 10.8 ((V / 197.85) -0.2) -1.8 ((V / 197.85) -0.2) 2 (11)

Di mana V dalam ft / mim dan & # 148; t berada di ºF.

Dengan menggunakan persamaan ini, pergerakan udara 400 ft / min memberikan efek pendinginan 13,7 ºF. Ini setara dengan Khedari et al efek pendinginan untuk 400 ft / min pada 57% kelembaban relatif di Thailand.

10. Gerakan udara dalam ruangan untuk ternak

Peternak sapi perah telah belajar dari studi universitas bahwa produksi susu sapi yang nyaman secara termal, kesehatan reproduksi dan pertumbuhan jauh lebih baik daripada sapi yang mengalami tekanan panas musim panas (Sanford, 2004). Selama musim panas, para peternak sapi perah telah memasang kipas sirkulator berkecepatan tinggi kecil untuk mencapai gerakan udara yang direkomendasikan sebesar 177 kaki / menit hingga 433 kaki / menit. Sepuluh kipas berdiameter 36 inci yang beroperasi pada 825 rpm menggunakan 3,73 kW energi listrik. Para petani telah menemukan mereka dapat mengganti 10 dari 36 inch diameter penggemar ini dengan kipas berdiameter 24 kaki beroperasi pada 42 rpm yang hanya menggunakan 1,6 kW energi listrik sambil menyediakan gerakan udara yang sama. Pendinginan tambahan dapat dicapai di daerah iklim yang lebih kering menggunakan semprotan air gerimis untuk pendinginan evaporatif.

11. Diskusi

Semua deskripsi gerakan udara yang dijelaskan sejauh ini dalam dokumen ini merujuk pada kecepatan rata-rata pergerakan udara. Olesen (1985) mengacu pada studi oleh Fanger dan Pedersen tentang efek dingin dari konsep musim dingin. Diamati dalam studi bahwa efek dingin dari hembusan aliran udara mencapai puncak sekitar frekuensi hembusan 0,5Hz.

Baru-baru ini para peneliti di China (Xia et al, 2000) mengulangi studi ini dalam cuaca, kondisi lembab dengan suhu mulai dari 79 º F hingga 87 º F dan kelembaban relatif antara 35% dan 65%. Eksperimen ini menunjukkan bahwa frekuensi hembusan yang lebih disukai untuk pendinginan gerakan udara antara 0.3Hz dan 0.5Hz. Sekitar 95% subjek menyukai frekuensi hembusan di bawah 0,7Hz. Angin sepoi-sepoi alami dan aliran udara dari kipas sirkulator berkecepatan rendah yang besar memiliki porsi kepadatan energi spektral yang signifikan di sekitar frekuensi 0,5Hz ini. Olesen (1985) menyarankan penggunaan kecepatan udara seragam yang setara, Tabel 1, untuk memperhitungkan efek ini tetapi efek pendinginan yang ditingkatkan ini belum secara khusus diperhitungkan dalam efek pendinginan dari gerakan udara hingga saat ini.

12. Kesimpulan

Desain AC saat ini menyediakan suhu udara seragam dan kelembaban di seluruh ruang, dengan pergerakan udara lokal yang tak terlihat di zona yang diduduki kurang dari 40 kaki / menit. Desain konvensional ini didasarkan pada pemanasan AC dan beban pendinginan yang mengabaikan penghematan substansial yang dapat diperoleh dari peningkatan gerakan udara dalam ruangan dari kipas sirkulator.

Penerimaan ASHRAE terbaru dari model kenyamanan termal adaptif jelas menunjukkan bahwa orang yang tinggal di rumah ber-AC, menggerakkan mobil ber-AC, bekerja di kantor ber-AC merusak penyesuaian kenyamanan termal alami mereka. Kerusakan ini menghasilkan beban pendinginan musim panas yang tidak perlu tinggi.

Di mana bangunan yang dikondisikan secara alami dapat diterima, kenyamanan termal dalam ruangan dapat dicapai dengan penghematan energi yang cukup besar dengan pemanfaatan gerakan udara dalam ruangan yang lebih baik.

Efek pendinginan dari gerakan udara telah ditetapkan dengan baik oleh sejumlah peneliti. Masih ada kebutuhan untuk penelitian lebih lanjut tentang efek pendinginan gerakan udara pada penghuni bangunan untuk mengakomodasi tingkat aktivitas di luar 1,3 met, kecepatan udara yang lebih tinggi untuk aktivitas non-sedentary, dan tingkat pakaian yang lebih ringan dari 0,5 clo. Penelitian ini diperlukan baik di ruangan ber-AC dan ruangan yang terkondisi secara alami.

Penelitian tentang efek pendinginan gerakan udara telah disajikan dalam berbagai bentuk. Grafik yang dihasilkan oleh Khedari et al (2000) adalah salah satu format yang lebih baik. Penelitian lebih lanjut diperlukan untuk mengembangkan suatu bentuk yang menyajikan data dengan cara yang membuatnya lebih mudah digunakan oleh para insinyur untuk meningkatkan efisiensi energi dengan gerakan udara dalam ruangan yang meningkat.

Penggemar sirkulator yang sama digunakan untuk meningkatkan kenyamanan termal musim panas dapat digunakan untuk merusak udara dalam ruangan untuk menghemat energi pemanas di musim dingin. Ini khususnya berlaku untuk ruang komersial atau industri dengan langit-langit tinggi.

Referensi

ASHRAE (2005) ASHRAE 2005 Handbook of Fundamentals, ASHRAE, Atlanta, GA. Halaman 26.11.

ASHRAE (2004) ANSI / ASHRAE Standar 55-2004 Kondisi Lingkungan Termal untuk Hunian Manusia. ASHRAE, Atlanta, GA.

Byrne, S. dan Huang, V. (1986) Dampak dari ventilasi yang diinduksi angin pada beban pendinginan perumahan dan kenyamanan manusia. ASHRAE Trans. Vol.92, Pt. 2, 793-802.

de Dear, R. dan Schiller Brager, G. (2001) Model adaptif untuk kenyamanan termal dan konservasi energi di lingkungan binaan. Int. J. Biometeorology, 45: 100-108.

Exeloncorp (2005) Controlling Temperatures dapat diakses di internet di:

http://www.exeloncorp.com

Fountain, M. (1995) Sebuah model empiris untuk memprediksi pergerakan udara disukai dalam lingkungan kantor yang hangat. Standar untuk kenyamanan termal: Suhu udara dalam ruangan untuk abad ke-21. Diedit oleh F. Nicol, M. Humphreys, O. Sykes dan S. London, Roaf, E & F Spon. hlm. 78-85.

Hope, P (2003) peringkat efisiensi energi: Implikasi untuk industri bangunan di daerah tropis yang lembab. Magister disertasi Arsitektur Tropis, Institut Arsitektur Tropis Australia, Universitas James Cook, Townsville, Australia, hlm. 377.

Khedari, J., Yamtraipat, N., Pratintong, N. dan Hinrunlabbh, J. (2000) bagan kenyamanan ventilasi Thailand. Energi dan Bangunan, Vol. 32, hal. 245-249.

Naval Medical Command (1988) Manual Of Naval Preventive Medicine, Bab 3, halaman 3-7. Dapat diakses di internet di:

[http://www.vnh.org/PreventiveMedicine/PDF/P-5010-3.pdf]

Olesen, B. (1985) Lokal ketidaknyamanan termal. Bruel & Kjaer Technical Review, No.1, Denmark, pp.3-42.

Pignet, Tom dan Saxena, Umesh (2002) Estimasi penghematan energi karena destratifikasi udara pada tumbuhan, Teknik Energi, Vol 99, No. 1, 69-72.

Sanford, S. (2004) Konservasi energi dalam pertanian: Sistem ventilasi dan pendinginan untuk perumahan hewan. University of Wisconnsin, Pembukaan Koperasi penerbitan A3784-6, pp.3.

Scheatzle, D., Wu, H. dan Yellott, J. (1989) Memperluas amplop kenyamanan musim panas dengan kipas langit-langit di iklim yang panas dan kering. ASHRAE Trans. Vol.100, Pt. 1, 269-280.

Szokolay, S. (1998) Kenyamanan termal di daerah tropis yang hangat-lembab, Prosiding Konferensi Tahunan ke-31 dari Australia dan Selandia Baru Arch. Asosiasi Sains, Uni. Queensland., Brisbane, Sept.29-Oct.3, pp. 7-12.

Tanabe, S dan Kimura, K. (1994) Pentingnya pergerakan udara untuk kenyamanan termal di bawah kondisi panas dan lembab. ASHRAE Trans. Vol. 100, Pt. 2, 953-969.

Xia, Y., Zhao, R. dan Xu, W. (2000) Sensasi termal manusia terhadap frekuensi gerakan udara. Membaca, Inggris. Prosiding Konferensi Internasional ke-7 tentang Distribusi Udara di Kamar. Vol.1, pp. 41-46.